چین Changzhou Senmao Machinery Equipment Co. LTD Company News

دستگاه های خشک کن هوا سرد خشک کن های هوا سرد معمولاً در کاربردهای صنعتی استفاده می شوند زیرا نگهداری آنها آسان است ، هزینه نسبتاً پایین است و الزامات خاصی ندارند.شبیه یخچال خانه یا تهویه مطبوع، خشک کن هوا سرد صنعتی به روش زیر کار می کند: · هوای گرم و مرطوب وارد خشک کن هوا می شود. · به سرعت به دمای کمی بالاتر از صفر در یک واحد خنک کننده خنک می شود. · بخار آب به آب مایع فشرده می شود. · آب در یک تله جمع آوری می شود و از طریق خطوط تخلیه منتشر می شود. · یخچال گرم و گازی در یک تهویه کننده خنک و بازسازی می شود. · هوای خشک باقی مانده سپس به دمای اتاق گرم می شود و از طریق یک خروجی تغذیه می شود. خشک کن های هوا یخچال شده معمولاً برای عملیات کلی کارخانه به عنوان مخالف فرآیندهای بحرانی که ممکن است نیاز به هوای بسیار خشک داشته باشند ، استفاده می شوند.

خشک کن های هوا چطور کار می کنند؟ ما اغلب به آب به عنوان یک ضرورت برای زندگی فکر می کنیم، اما می تواند در تولید بسیار مضر باشد. در واحدهای کمپرسور هوا، بخار آب در طول فرآیند فشرده سازی هوا فشرده می شود.اگر اجازه داده شود که جمع شود، این آب اضافی می تواند باعث مشکلات عملیاتی و عوارض تولید شود.   خشک کن های صنعتی هوا فشرده برای جدا کردن بخار آب از هوا فرآیند و خنک کردن آن استفاده می شود تا هوا به طور موثر فشرده شود.این مرحله برای جلوگیری از خرابی های تولید مانند یخ زدن خطوط هوای بیرونی ضروری است.، خوردگی خطرناک لوله ها و تجهیزات و خرابی ابزار کنترل پنوماتیک فرآیند.   Senmao انواع خشک کن های هوا فشرده را برای ادامه تولید بدون مشکل به فروش می رساند. خط تولید ما شامل سیستم های بازیافتی، تنفس هوا، غشا، چرخه یخچال و انواع غیر چرخه است.خشک کن های هوا برای حفظ واحدهای کمپرسور هوا بدون رطوبت و جلوگیری از زنگ ضروری هستنداین مقاله انواع مختلف خشک کن های هوا فشرده را معرفی می کند و در مورد برخی از کاربردهای احتمالی برای هر نوع بحث می کند.

برای گرم کردن مواد غیر هیگروسکوپی مناسب است برای مواد غیر هیگروسکوپی (مانند پلی اتیلن، پلی پروپیلن و PVC) ، هوای ساده سر می تواند رطوبت سطح را از گلوله ها حذف کند.خشک کردن با هوا فشرده و خشک کردن با دستگاه خشک کن ضروری نیست.. خشک کن های هوا گرم یک سیستم ساده است که شامل یک گرم کننده، یک تنفس کننده، یک کنترلگر دما و یک فیلتر است.این سیستم به طور معمول با یک هپر خشک کردن برای خشک کردن موثر رزین های غیر هیگروسکوپی ترکیب می شوداین سیستم همچنین می تواند برای خشک کردن پیش یا پس از رزین های هیگروسکوپی که توسط یک خشک کننده خشک کننده خشک شده اند یا کاملا خشک می شوند، استفاده شود. با استفاده از یک طراحی ماژولار، سیستم SEMAO می تواند به راحتی برای کار با طرح های مختلف گیاه و پیکربندی خشک کردن پیکربندی شود. طراحی شده برای گرم کردن پیشاپیش گلوله های غیر هیگروسکوپی SEMAO برای انتقال هوای گرم مداوم برای حذف رطوبت سطح از گلوله هایی طراحی شده است که فقط رطوبت را در سطح گلوله ها جذب می کنند. ساخت و ساز ماژولار سازگاری آسان با هر محیط گیاه تنها یکی از مزایای ساخت ماژولار است.ساخت ماژولار اجازه می دهد تا برای طراحی پیکربندی اندازه گیری کامل برای نیازهای فرآیند خود را. دما تا 250 درجه فارنهایت طراحی شده تا هوا گرم و مناسب را برای از بین بردن رطوبت سطح از گلوله بدون خشک کردن مواد بدون نیاز، بیرون بزند. رطوبت سطح را با هوای گرم ساده از بین ببرید خشک کن های هوا گرم برای خشک کردن رزین دقیقا از همان هپر های خشک کن استفاده می کنند که خشک کن های خشک کن های خشک کننده استفاده می کنند.و به یک جریان ثابت هوا گرم از طریق هپر برای از بین بردن رطوبت سطح از گلوله های پیش بینی شده تکیه کنیدتنها تفاوت این است که خشک کن های SEMAO هوا را که از طریق هپر عبور می کند بازگردانی نمی کنند. هوا خارج شده از یک فلتر اگزوز عبور می کند.Conair همچنین یک بسته مسکن یکپارچه ارائه می دهد، مشابه خشک کن های خشکی Conair ، با استفاده از بخاری ، فنر ، فیلتر ورودی و کنترل ، در یک واحد ایستاده کف با چرخ ها برای حمل و نقل کاربر.این واحدهای یکپارچه دارای قابلیت های CFM از 75 تا 250 cfm هستند، که از 150 تا 400 پوند در ساعت تولید می کند. خروجی واحد ماژولار از 600 تا 5000 پوند در ساعت در دسترس در پنج مدل برای بهترین متناسب با نیازهای خود را. خروجی واحد فریم یکپارچه تولید از 150 تا 400 پوند در ساعت در دسترس در چهار مدل برای تحرک و نیازهای تولید کوچکتر.

خشک کردن زغال سنگ با منشاء مختلف در خشک کن بستر سیال حلقوی با مقیاس پایلوت با استفاده از حرارت با کیفیت پایین       الفچکیده یک مطالعه تجربی برای لیگنیت‌های مناطق مختلف منشا، یعنی لهستان، یونان، رومانی و استرالیا با استفاده از خشک‌کن بستر حلقوی انجام شد. تأثیر دما بر راندمان خشک کردن، از جمله از دست دادن رطوبت در طول زمان در شرایط خشک کردن ثابت موضوع بررسی بود. هدف اصلی تأیید امکان استفاده از یک بستر حلقوی به عنوان پایه ای برای یک سیستم خشک کن بود که بتواند از گرمای کم کیفیت از منابعی مانند گازهای دودکش از دیگ بخار استفاده کند و پارامترهای بهینه برای چنین سیستمی را تعیین کند. مطالعه انجام شده به طور قطعی امکان استفاده از منابع حرارتی با دمای پایین برای خشک کردن لیگنیت در بستر حلقوی را اثبات کرده است. با استفاده از بستر حلقوی، با زمان اقامت نسبتاً کوتاه (تقریباً 30 دقیقه) و دمای هوا تا 60 درجه سانتیگراد، می‌توان رطوبت 20 درصد را برای اکثر لیگنیت‌های آزمایش‌شده به دست آورد. علاوه بر این، تغییر توزیع اندازه ذرات، تا حدی، بر میزان رطوبت نهایی به دلیل حباب شدن ذرات مرطوب و ریز تأثیر می‌گذارد. این مطالعه همچنین مشخص کرد که ساییدگی ذرات در بستر تا حدی مسئول تولید ریزه‌ها است. کلمات کلیدی: خشک کردن;زغال سنگ;تخت حلقوی;فرسایش;بهره وری انرژی 1. مقدمه 1.1. خشک کردن زغال سنگ لیگنیت یک سوخت فسیلی جامد است که بیشتر برای تولید برق استفاده می شود. علیرغم افزایش اخیر در انرژی منبع انرژی تجدیدپذیر نصب شده، استفاده از زغال سنگ قهوه ای هنوز در سراسر جهان قابل توجه است. در سال 2015 استخراج زغال سنگ در سراسر جهان به تقریباً 811 میلیون تن رسید.1]، از جمله 399 میلیون تن استخراج شده در سراسر اتحادیه اروپا [2]؛ سهم تولید برق حاصل از زغال سنگ در چندین کشور مانند استرالیا، بلغارستان، چک، آلمان، یونان، لهستان، رومانی، صربستان و غیره بیش از 20 درصد است.2]. زغال سنگ سوخت جامد درجه پایینی است [3]، با رطوبت بالا مشخص می شود. کاهش رطوبت زغال سنگ قبل از استفاده از آن می تواند ارزش حرارتی آن را افزایش دهد، هزینه حمل و نقل طولانی مدت آن را کاهش دهد و انتشار گازهای گلخانه ای ناشی از استفاده از آن را کاهش دهد. خشک کردن همچنین یک پیش نیاز معمولی برای فناوری هایی است که با هدف تولید محصولات با ارزش افزوده بالا از زغال سنگ قهوه ای، مانند اصلاح کننده های خاک، انجام می شود.4]. بنابراین، به نظر می رسد تحقیقی با هدف منطقی کردن استفاده از زغال سنگ و در عین حال استفاده از گرمای کم عیار که در غیر این صورت هدر می رفت، به خوبی توجیه شود. اخیراً کارهای زیادی بر روی جنبه های اساسی خشک کردن زغال سنگ انجام شده است. پارک و همکاران تأثیر زمان خشک کردن، دما و سرعت عامل خشک کردن را بر راندمان خشک کردن زغال سنگ اندونزی بررسی کرد و یک مدل ریاضی ایجاد کرد که امکان پیش‌بینی میزان رطوبت را بسته به زمان ماند و شرایط خشک کردن فراهم می‌کرد.5]. سی و همکاران یک خشک کردن بستر سیال 3 مرحله‌ای با کمک مایکروویو از زغال‌اخته شنگلی را مورد بررسی قرار داد و مشخص کرد که تخلخل زغال‌سنگ خشک شده با افزایش قدرت مایکروویوها کاهش می‌یابد.6]. سونگ و همکاران مشخص کرد که محتوای رطوبت کلی زغال سنگ قهوه ای از شرق مغولستان داخلی با قدرت مایکروویو بالاتر با سرعت بیشتری کاهش می یابد.7]. Pusat و Herdem خصوصیات خشک کردن زغال سنگ ترکی قونیه-ایلگین را در خشک کن بستر ثابت تعیین کردند.8]. این مطالعه نشان داد که زمان خشک کردن مورد نیاز با افزایش ارتفاع بستر افزایش می‌یابد و تأثیر دما بر سرعت خشک‌کردن با افزایش ارتفاع بستر افزایش می‌یابد.8]. یانگ و همکاران به طور تجربی جذب مجدد رطوبت توسط زغال سنگ را پس از خشک شدن در بستر ثابت آزمایش کرد و بالاترین بازده رطوبت جذب شده را برای زغال سنگ قهوه ای خشک شده در دمای 100 درجه سانتی گراد به دلیل نسبت حجم نسبی بالای مزوپورها تعیین کرد.9]. فنگ و همکاران تأثیر بیان حرارتی مکانیکی بر ساختار زغال سنگ را بررسی کرد و تغییرات حجم منافذ بین زغال‌سنگ خام و زغال‌سنگ‌های خشک شده در دمای خشک‌کردن بین 120 درجه سانتی‌گراد و 150 درجه سانتی‌گراد تحت فشارهای 10 مگاپاسکال و 30 مگاپاسکال را تعیین کرد.10]. ون و همکاران سینتیک خشک شدن لیگنیت خام و مرطوب شده مجدد را بررسی کرد و مشخص کرد که سرعت خشک شدن اولی در مقایسه با دومی کندتر است.11]. علاوه بر این، این مطالعه نشان داد که ضریب انتشار موثر برای زغال سنگ‌خام مرطوب‌شده بالاتر از مقدار متناظر برای یک زغال‌خام خام است.11]. Pawlak-Kruczek و همکاران. مطالعه ای انجام داد که شامل بررسی تجربی و شبیه سازی عددی خشک کردن زغال سنگ در بستر سیال، با استفاده از یک عامل خشک کننده دمای پایین (هوا، حداکثر 50 درجه سانتیگراد) بود [12]. این مطالعه امکان سنجی کلی مفهوم استفاده از منبع حرارتی با دمای پایین را ثابت کرده است. علاوه بر این، این مطالعه اهمیت عواملی مانند خواص ساختاری زغال سنگ را به همراه انقباض آن در طول خشک شدن نشان داد.12]. آگرانیوتیس و همکاران شبیه‌سازی‌های CFD را با نتایج تجربی از یک تأسیسات احتراق سوخت پودر شده 1 مگاواتی مقایسه کرد [13]. نتایج تطابق خوبی بین نتایج شبیه‌سازی و تجربی نشان داد. دماهای اندازه‌گیری شده در امتداد محور کوره، به‌ویژه در قسمت پایین کوره، برای مورد پخت زغال‌نیت خشک، جایی که بخارات و گاز حامل دوباره به داخل کوره گردش نمی‌کردند، بالاترین میزان بود.13]. به نظر می رسد که این با نتایج مطالعه دیگری که توسط طهماسبی و همکاران انجام شده است مطابقت خوبی دارد. که رابطه بین رطوبت و اشتعال ذرات زغال سنگ قهوه ای چینی و اندونزیایی را بررسی کرد.14]. این مطالعه نشان داد که افزایش رطوبت زغال سنگ قهوه ای آزمایش شده به طور قابل توجهی اشتعال آنها را به تاخیر می اندازد.14]. شبیه سازی عددی، انجام شده توسط Drosatos و همکاران. نشان داد که استفاده از زغال سنگ قهوه ای از پیش خشک شده می تواند انعطاف پذیری دیگ را بهبود بخشد و اجازه کار آن را تحت بار بسیار کم، برابر با 35 درصد از بار اسمی، می دهد.15]. کوماتسو و همکاران آزمایش‌هایی شامل خشک کردن ذرات درشت زغال‌سنگ با استفاده از بخار فوق گرم در دمای 110 درجه سانتی‌گراد تا 170 درجه سانتی‌گراد انجام شد.16]. این مطالعه به این نتیجه رسید که مقدار سرعت خشک شدن، در طول دوره سرعت خشک شدن ثابت، صرفاً به دما و اندازه ذرات زغال سنگ بستگی دارد، در حالی که رابطه در طول دوره کاهش سرعت خشک شدن به دلیل ترک‌هایی که شروع به تشکیل روی سطح می‌کنند، بسیار پیچیده‌تر است. ذره خشک شده [16]. پوسات و همکاران بررسی خشک کردن زغال سنگ ترکی در بستر ثابت، با استفاده از هوای خشک کردن در دمای بین 70 درجه سانتی گراد و 130 درجه سانتی گراد و سرعت بین 0.4 تا 1.1 متر بر ثانیه [17]. اندازه ذرات زغال سنگ قهوه ای بین 20 تا 50 میلی متر متغیر بود و برای چنین ذرات درشتی یک دوره سرعت خشک شدن ثابت در طول آزمایش های انجام شده مشاهده نشد.17]. اسکیازکو و همکاران بررسی‌های تجربی را بر روی تأثیر ویژگی‌های پتروگرافی بر ویژگی‌های خشک‌کردن لیگنیت Turoszów در خشک‌کردن با بخار فوق‌گرم انجام داد.18]. بررسی با استفاده از ذرات کروی 5 میلی‌متری و 10 میلی‌متری، با دماهای بین 110 تا 170 درجه سانتی‌گراد انجام شد.18] و نتیجه گرفت که زمان خشک شدن، سرعت خشک شدن، گرادیان دما، ترک خوردگی و رفتار انقباض به لیتوتیپ زغال سنگ قهوه ای آزمایش شده بستگی دارد.18]. شکستگی و ساییدگی در حین خشک شدن لیگنیت استرالیایی در بستر ثابت و بستر سیال در دمای 130 درجه سانتی گراد موضوع مطالعه گسترده ای بود که توسط Stokie و همکاران انجام شد. [19]. این مطالعه به این نتیجه رسید که دلیل اصلی شکستگی، انتقال بین آب حجیم و غیر قابل انجماد است.19]. تغییرات اندازه ذرات بین بستر ثابت کوچک و بستر سیال کوچک (نمونه 10 گرم) که با قطر d50 نشان داده شده است، ناچیز بود. با این وجود، تفاوت قابل توجهی در تغییر اندازه ذرات برای بستر سیال بزرگ (اندازه نمونه 3 کیلوگرم) مشاهده شد که نشان‌دهنده تأثیر زیاد اثر مقیاس بستر است. 1.2. راکتور بستر حلقوی راکتور بستر سیال حلقوی نوع خاصی از راکتور بستر سیال است که دارای سیستم توزیع گاز است که از پره های زاویه دار تشکیل شده است که در پایین راکتور قرار دارد.20]. این آرایش باعث تشدید عملکرد تخت می شود [21،22]، یعنی تشدید انتقال حرارت و جرم [20،21] و همچنین اختلاط بهبود یافته [21،23،24]. این به دلیل الگوی جریان گردابی است و برای همه راکتورهای گردابی مشخص است [24،25،26،27]. از نظر عملکرد راکتور، امکان افزایش توان عملیاتی (افزایش بهره وری) با کاهش زمان اقامت را فراهم می کند.28]. بیشتر کارهایی که تاکنون در مورد این نوع بسترها منتشر شده است، شامل انواع مختلف پردازش حرارتی است.29،30]، فرآیند کلسیناسیون [31] یا تشدید جذب برای جذب کربن [32]. اطلاعات کمی در مورد خشک کردن در چنین بسترهای سیال با الگوهای جریان حلقوی وجود دارد [33]. این مطالعه با هدف رفع این شکاف دانش انجام شده است. 1.3. اهداف، دامنه و جنبه های تازگی کار انجام شده همانطور که در نشان داده شده استبخش 1.1خشک کردن زغال سنگ یک فرآیند پیچیده است که به پارامترهای زیادی (دما، زمان ماندگاری، عامل خشک کردن، روش خشک کردن و خواص زغال سنگ) وابسته است. یک شکاف دانش در مورد سینتیک خشک کردن و مصرف انرژی برای خشک کردن در بسترهای حلقوی بسیار متلاطم وجود دارد. علاوه بر این، این یک پیش نیاز برای هر گونه مطالعاتی است که با هدف ادغام چنین خشک کن هایی با استفاده از گرمای ضایعاتی با کیفیت پایین در نیروگاه های زغال سنگ است. این امر به فرد اجازه می دهد تا صرفه جویی های بالقوه استفاده از محلول های جدید را با صرفه جویی در انرژی، که قبلاً برای راه حل های خشک کن زغال سنگ موجود، با استفاده از عوامل خشک کننده در دماهای بالاتر نشان داده شده است، مقایسه کند.34،35،36،37،38،39،40،41،42،43،44،45،46]. هدف این مطالعه پر کردن این شکاف با بررسی خشک کردن lignite با منشاء مختلف در بستر حلقوی، با استفاده از هوا به عنوان عامل خشک‌کننده است. انتظار می رفت که چنین پیکربندی باعث شود که جرم و انتقال حرارت تشدید شود و متعاقباً استفاده از عامل خشک کننده در دمای نسبتاً پایین امکان پذیر شود. یک مطالعه تجربی، با استفاده از خشک کن بستر حلقوی، برای لیگنیت کشورهای مختلف مبدا، یعنی لهستان، یونان، رومانی و استرالیا انجام شد. تأثیر دما بر راندمان خشک کردن، از جمله از دست دادن رطوبت در طول زمان در شرایط خشک کردن ثابت موضوع مورد بررسی بود. سینتیک خشک کردن و مصرف انرژی در طول خشک کردن در دماهای متوسط ​​مختلف تعیین و مقایسه شد. هدف این مطالعه شناسایی بهینه پارامترهای فرآیند خشک کردن، یعنی دما و زمان ماند، با در نظر گرفتن سرعت خشک کردن و مصرف انرژی بود. با این حال، عوامل دیگر، مانند رطوبت نسبی عامل خشک کننده همراه با خواص ذاتی مواد اولیه نیز تأثیر عمیقی بر فرآیند خشک کردن داشتند. روش مورد استفاده در این مطالعه به طور کلی برای فرآیندهای خشک کردن قابل استفاده است. از این نظر، مجموعه آزمایش‌های انجام‌شده را می‌توان به‌عنوان یک مطالعه موردی در نظر گرفت که کاربرد وسیع روش آزمون را اثبات می‌کند. هدف اصلی مطالعه انجام شده تایید امکان استفاده از بستر حلقوی به عنوان پایه ای برای یک سیستم خشک کن است که بتواند از گرمای کم کیفیت از منابعی مانند گازهای دودکش از دیگ بخار استفاده کند. چنین نوع خشک کن بستر سیال هرگز برای خشک کردن زغال چوب استفاده نشده است که در کنار استفاده بالقوه از حرارت با کیفیت پایین، تازگی مطالعه انجام شده را نشان می دهد. علاوه بر این، مطالعه انجام شده با هدف یافتن موثرترین پارامترهای خشک کن، به عنوان مثال، پارامترهایی که امکان دستیابی به حداقل مصرف انرژی برای حذف 1 کیلوگرم H2O موجود در سطح و منافذ ذرات زغال سنگ را فراهم می‌کند. 2. مواد و روشها 2.1. ویژگی های لیگنیت های آزمایش شده نمونه هایی از زغال سنگ قهوه ای لهستانی از معدن روباز Sieniawa به دست آمد. لیگنیت از Sieniawa عمدتاً از لیتوتیپ‌های زایلودتریتیک و دتروکسیلیتیک تشکیل شده است.47]. زغال چوب یونانی از معدن ساوث فیلد که نیروگاه آگیوس دیمیتریوس را که توسط شرکت برق عمومی اداره می شود، تامین می کند، به دست آمد. نمونه ای از زغال سنگ رومانیایی از معدن Peșteana که سوخت نیروگاه Rovinari مجتمع انرژی Oltenia را تامین می کند، گرفته شد. زغال سنگ قهوه ای استرالیا از معدن Yallourn در دره Latrobe، که نیروگاه Yallourn انرژی استرالیا را تغذیه می کند، به دست آمد. تمام زغال سنگ ها قبل از آزمایش های انجام شده به اندازه بالای اسمی 8 میلی متر از قبل خرد شده بودند. خصوصیات پایه ای از lignites مورد استفاده برای این مطالعه با استفاده از تجزیه و تحلیل تقریبی و نهایی، که راه معمولی برای توصیف سوخت جامد است، انجام شد. تجزیه و تحلیل تقریبی لیگنیت ها (جدول 1) با استفاده از Perkin Elmer Diamond TGA (331 Treble Cove Rd., Billerica, MA 01862, USA) انجام شد. برنامه زیر در طول این تست ها اعمال شد: جدول 1.تجزیه و تحلیل تقریبی و عنصری لیگنیت های آزمایش شده   (1) مرحله اولیه   ∘     گرما تا 105 درجه سانتیگراد؛ سطح شیب دار 10 درجه سانتیگراد در دقیقه     ∘     10 دقیقه نگه دارید       (2 الف) برای به دست آوردن محتوای خاکستر از هوا استفاده شد:   ∘     گرما تا 815 درجه سانتیگراد؛ سطح شیب دار 50 درجه سانتیگراد در دقیقه     ∘     15 دقیقه نگه دارید       (2 ب) برای بدست آوردن محتوای مواد فرار از آرگون استفاده شد:   ∘     گرما تا 850 درجه سانتیگراد؛ سطح شیب دار 50 درجه سانتیگراد در دقیقه     ∘     15 دقیقه نگه دارید     ارزش گرمایش بالاتر با استفاده از کالری‌سنج پایه بمب IKA C2000 (KA®-Werke GmbH & Co. KG, Janke & Kunkel-Str. 10, 79219 Staufen, Germany)، مطابق با استاندارد ISO 1928 تعیین شد. از روش ایزوپریبولیک استفاده شد. مقدار حرارت کمتر با استفاده از رطوبت و محتوای هیدروژن محاسبه شد. تحلیل نهایی (جدول 1) با استفاده از تحلیلگر Perkin Elmer 2400 (331 Treble Cove Rd., Billerica, MA 01862, USA) مطابق استاندارد لهستانی PKN-ISO/TS 12902:2007 انجام شد. توزیع اندازه ذرات با استفاده از مجموعه ای از غربال های مدرج، مطابق با ISO 3310-1 تعیین شد. 2.2. دستگاه تست - خشک کن بستر سیال حلقوی در طول مجموعه آزمایش‌های توصیف‌شده در این مطالعه، از یک دکل بستر سیال حلقوی برای انجام خشک‌کردن استفاده شد. یک نمودار از نصب نشان داده شده استشکل 1. دکل آزمایشی در حالت دسته ای کار می کرد. دسته ای از حدود 2.5 کیلوگرم زغال سنگ به صورت دستی از طریق یک قیف تغذیه (E4 درشکل 1) در طول هر آزمون. دمای هوای خشک کردن با استفاده از دو بخاری با سیستم کنترل دما، هر کدام با توان اسمی 3 کیلو وات (E20 و E17 اینچ) حفظ شد.شکل 1). هوای خشک کن توسط یک دمنده (E3 inشکل 1) با دبی هوای گرم تقریباً 130 متر مکعب در ساعت به منظور به دست آوردن سرعت های یکسان برای هر یک از آزمایش ها. سرعت جریان با استفاده از شیرهای (E7 اینچ) کنترل شدشکل 1). شکل 1.نصب آجر-نمودار. خشک کن تخت حلقوی، نشان داده شده درشکل 1، یک ستون استوانه ای عمودی است که در بالا با یک مخروط کوتاه معکوس بسته شده است، که در آن تبادل حرارت بین هوا و مواد خشک شده به طور مستقیم انجام می شود. در قسمت پایین محفظه سیال سازی، تیغه های چرخشی به منظور ایجاد گرداب در داخل محفظه خشک کن تعبیه شده است. در طی مجموعه آزمایش های انجام شده پارامترهای زیر اندازه گیری شد: دما، رطوبت نسبی، سرعت جریان هوا و مصرف برق توسط هر یک از دستگاه ها. سنسورهای دما و رطوبت در ورودی هوای گرم به خشک کن نصب شد (T4 و Rh1 درشکل 1) و در خروجی نصب (T2 و Rh2 درشکل 1). دماها با استفاده از سنسورهای استاندارد Pt1000، با مشخصات مطابق با الزامات کلاس A تعریف شده در EN 60751 اندازه‌گیری شدند. رطوبت نسبی (RH)، که حجم بخار آب در هوا تقسیم بر حداکثر حجم بخار آب برای دما و فشار معین است. با استفاده از سنسورهای HC1000-400 و فرستنده‌های EE31 با محدوده کاری 0 تا 100% RH، محدوده دمایی بین 40- تا 80 درجه سانتی‌گراد، زمان پاسخ کمتر از 15 ثانیه و دقت به 2.4% (برای فاصله اطمینان) اندازه‌گیری شد. از 95 درصد. سرعت جریان هوای خشک‌کن توسط یک فلومتر جرمی FCI ST-50 با دقت 2±% از قرائت اندازه‌گیری شد. بار الکتریکی دمنده با وات متر با استفاده از متر شبکه ND20 تولید شده توسط Lumel با دقت 1±% محدوده اندازه گیری (1.65 کیلو وات) اندازه گیری شد. تمام مقادیر با فاصله نمونه برداری 1 ثانیه ثبت شد. 2.3. مدل محاسبه صفر بعدی خشک کردن - تعادل حرارتی خشک کن نموداری از یک مدل ابعاد صفر خشک کن، که برای این مطالعه استفاده شده است، در نشان داده شده استشکل 2. این مدل یک خشک کن تک مرحله ای را با یک بخاری عامل خشک کننده خارجی اضافی توصیف می کند. این مدل از چند جزء فرعی تشکیل شده است. برای محاسبه انرژی مصرف شده توسط خشک کن در کل آزمایش و همچنین برای محاسبه جرم آب حذف شده بر اساس رطوبت نسبی هوا در خروجی خشک کن استفاده شد. طبق قانون بقای انرژی، مجموع آنتالپی وارد شده به خشک کن باید برابر با مجموع آنتالپی خروجی از خشک کن باشد. معادله مدل مربوطه خشک کن به صورت زیر است: ��1+��2=��3+���4+��5�1+�2=��3+��4+�5 (1) کجا: شکل 2.نمودار یک خشک کن تک مرحله ای با بخاری عامل خشک کننده خارجی اضافی.   ��1�1 آنتالپی هوای خشک شدن در خروجی مبدل حرارتی است.     ��2�2 آنتالپی زغال سنگ خیس وارد شده به خشک کن است که می تواند به آنتالپی آب موجود در ماده و آنتالپی ماده خشک جدا شود.     ��3�3 آنتالپی هوای مرطوب خروجی از خشک کن است.     ��4�4 آنتالپی زغال سنگ قهوه ای خشک شده است که از خشک کن خارج می شود.     �5�5 نشان دهنده از دست دادن آنتالپی به محیط توسط پوشش خشک کن است.   طبق استاندارد EN ISO 13788:2001 فشار بخار اشباع محاسبه شد: ������ علیه +��������≥0 °� (2) کجا:   صنشست- فشار بخار اشباع، Pa.     تی- دما، درجه سانتیگراد   محتوای رطوبت مطلق در هوا با در نظر گرفتن رطوبت نسبی اندازه گیری شده: ��=0.622��������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������� (3) کجا:   X- رطوبت مطلق در هوا، kg·m-3 (هوای خشک).     φ- رطوبت نسبی هوا، %؛     ص-فشار هوای مرطوب (محیط)، Pa;     صنشست- فشار بخار اشباع، Pa.   افزایش رطوبت در هوا مربوط به از دست دادن رطوبت در لینیت: Δ��=0.622(��2·�����������2100·���������2·������������2-���0· ·�����0·����������0)Δ�=0.622(�2·�����2100·�����2·������������������������������������� 0100·�-�0·����0) (4) کجا:   ΔX-افزایش رطوبت مطلق عامل خشک کننده (هوا)، kg·m-3.   مقدار آب حذف شده از زغال سنگ در یک بازه زمانی معین با تفاوت در مقدار آب موجود در هوا در ورودی و خروجی خشک کن مطابقت دارد. مقدار لحظه ای از دست دادن آب توسط زغال سنگ (بین دو لحظهتی1 وتی2) از فرمول تعیین می شود: ����������������������������������������������������������������������������������������������������� ����=Δ������������������������������������������������� (5) کجا:   متبخیر- از دست دادن آب در زغال سنگ، کیلوگرم؛     ΔX-افزایش رطوبت مطلق عامل خشک کننده (هوا)، kg·m-3.     ��������������- چگالی هوای مرطوب، kg·m-3.     ��������������- چگالی هوای خشک، kg·m-3؛     Vمرطوب-جریان هوا در ورودی خشک کن، m3·h-1.   2.4. روش و برنامه آزمون تست های خشک کردن روی غرفه ارائه شده در انجام شدشکل 1برای جریان هوای گرم 130 m3·h-1 در دماهای 35 درجه سانتی گراد، 50 درجه سانتی گراد، 60 درجه سانتی گراد، 70 درجه سانتی گراد و 80 درجه سانتی گراد. آزمایش‌ها تا زمانی انجام شد که تغییر رطوبت هوای خشک‌کن، بین ورودی و خروجی خشک‌کن، ناچیز تلقی شود (نگاه کنید بهشکل 3). هنگامی که به آن نقطه رسید، زغال سنگ با هوای خشک ورودی به تعادل رسیده بود، بنابراین خشک شدن بیشتر امکان پذیر نبود. رسیدن به این حالت توسط خشک کن به عنوان رسیدن به رطوبت نهایی و زمان رسیدن به این مقدار را زمان خشک کردن می نامند. با افزایش دمای عامل خشک‌کن، رطوبت نهایی کمتری معمولاً در زمان‌های خشک شدن نسبتاً کوتاه‌تر حاصل می‌شود.شکل 3مقادیر اندازه گیری و ثبت شده را در طول آزمایش خشک کردن زغال سنگ قهوه ای لهستانی در دمای 50 درجه سانتیگراد نشان می دهد. نمودار فقط پارامترهایی را نشان می دهد که برای محاسبه سینتیک خشک کردن و تعیین مصرف انرژی فرآیند خشک کردن استفاده می شود، یعنی جریان هوا، دما و رطوبت در ورودی و خروجی خشک کن). شکل 3.نمونه ای از آزمایش خشک کردن زغال سنگ لهستانی در دمای 50 درجه سانتیگراد. 3. نتایج آزمایش‌های خشک‌کردن خشک‌کن توربد با استفاده از لیگنیت‌های لهستان، یونان، رومانی و استرالیا انجام شد. نتایج تجزیه و تحلیل تقریبی و عنصری در ارائه شده استجدول 1.شکل 4توزیع اندازه ذرات را نشان می‌دهد که میانگین‌هایی برای همه آزمایش‌ها هستند که در کل محدوده دما انجام می‌شوند. شکل 4.توزیع اندازه ذرات زغال سنگ با منشاء مختلف قبل و بعد از خشک شدن در تاسیسات تربد شکل 5اندازه متوسط ​​ذرات را برای لیگنیت تر و خشک مقایسه می کند و نتایج به دست آمده در این مطالعه را با نتایج منتشر شده در مطالعه دیگری در مورد خشک کردن در بستر سیال مقایسه می کند. این تغییرات مربوط به اندازه ذرات میانه (d50) را برای هر یک از لیگنیت ها به دلیل خشک کردن انجام شده نشان می دهد. این تفاوت بین زغال سنگ قهوه ای لهستانی و سایر لیگنیت های مورد استفاده برای این مطالعه را به تصویر می کشد. همچنین نشان می دهد که تغییرات در اندازه ذرات متوسط ​​بین لیگنیت ها متفاوت است. تغییرات در قطر d50 بین لیگنیت های مختلف متفاوت است (شکل 5)، با تغییر نسبی که بالاترین برای زغال سنگ قهوه ای استرالیا و کمترین برای زغال سنگ قهوه ای رومانیایی است. شکل 5.اندازه ذرات میانه (d50) برای لیگنیت تر و خشک (* نتایج Stokie et al. [19] برای مقایسه). با در نظر گرفتن اصل عملکرد خشک کن بستر حلقوی، به نظر می رسد که انتظار داشته باشیم که ساییدگی ذرات نیز به عنوان یکی از عوامل موثر بر تغییر توزیع اندازه ذرات پس از خشک شدن در نظر گرفته شود. شواهدی از ساختار ضعیف و ترک خورده ذرات خشک شده در بستر حلقوی، در تصاویر SEM نشان داده شده در شکل 8 نشان داده شده است. شکل 6وشکل 7نمونه هایی از توزیع های مختلف رطوبت بین ذرات با اندازه های مختلف را نشان می دهد. این دو شکل به وضوح نشان می‌دهند که ذرات ریز به‌طور پیش از موعد از بستر حلقوی خارج شده‌اند. این منجر به رطوبت بالاتری از ریزه های حباب شده، در خروجی خشک کن شد.شکل 8تفاوت سطح دو ذره زغال سنگ را نشان می دهد، یکی در کوره صدا خفه کن در دمای 100 درجه سانتیگراد و دیگری در بستر حلقوی در دمای 50 درجه سانتیگراد خشک شده است. شکل 6.تفاوت بین میزان رطوبت ذرات با اندازه های مختلف برای زغال سنگ خیس و خشک - نمونه ای از زغال سنگ یونان برای دماهای مختلف فرآیند خشک کردن. شکل 7.تفاوت بین میزان رطوبت ذرات با اندازه های مختلف برای زغال سنگ تر و خشک - نمونه ای از زغال سنگ قهوه ای استرالیا برای دماهای مختلف فرآیند خشک کردن. سینتیک خشک کردن، برای زغال سنگ قهوه ای Sieniawa، در نصب و راه اندازی تورب و کل مصرف انرژی به ازای هر کیلوگرم آب حذف شده درشکل 9وشکل 10به ترتیب.شکل 9منحنی هایی را نشان می دهد که نشان دهنده از دست دادن رطوبت برای زغال سنگ قهوه ای از معدن Sieniawa است. در زیر رطوبت نهایی 15 درصد کاهش قابل توجهی در سرعت خشک شدن برای تمام دماهای عامل خشک کننده رخ می دهد. این مقدار رطوبت بحرانی نامیده می شود و بیشتر به ساختار زغال سنگ و مواد شیمیایی آن بستگی دارد. این یک شاخص مفید است که به شما امکان می دهد تا نسبت آبی که از طریق نیروهای مویرگی به طور فیزیکی در ساختار زغال سنگ نگهداری می شود و مقدار آب محدود شده شیمیایی، به عنوان مثال با پیوندهای هیدروژنی ضعیف با گروه های عاملی OH، تعیین شود. این پارامتر به خودی خود نقطه برش تیز ایجاد نمی کند و کمی به شرایط خشک شدن بستگی دارد. شکل 8.تصاویر SEM از لیگنیت استرالیایی خشک شده در کوره صدا خفه کن آزمایشگاهی در دمای 100 درجه سانتیگراد (الف،سی،E) و خشک کن در دمای 50 درجه سانتی گراد (ب،دی،اف) - بزرگنمایی × 300 (الف،ب, × 750 (سی،دی) و 1500 × (E،اف) نمونه الک شده از طریق صفحه نمایش با دیافراگم 0.4 میلی متر. شکل 9.سینتیک خشک کردن در نصب تورب برای زغال سنگ قهوه ای لهستانی. شکل 10.مصرف کل انرژی به ازای هر کیلوگرم آب حذف شده در طول خشک کردن زغال سنگ قهوه ای لهستانی در نصب توربد. به روشی مشابه، سینتیک خشک کردن، برای زغال سنگ یونانی، در نصب و راه اندازی توده و مصرف انرژی کل به ازای هر کیلوگرم آب حذف شده درشکل 11وشکل 12به ترتیب. زغال چوب یونانی برای رسیدن به رطوبت یکسان در مقایسه با زغال سنگ لهستانی به زمان های ماندگاری بسیار بیشتری نیاز داشت. انرژی خشک کردن ویژه، نشان داده شده درشکل 12، مشابه سطوح ثبت شده برای زغال سنگ قهوه ای لهستانی بود. با این حال، افزایش سریع مصرف انرژی ویژه خیلی زودتر برای زغال سنگ یونان آغاز شد. با در نظر گرفتن رطوبت اولیه تقریباً یکسان زغال سنگ قهوه ای لهستانی و یونانی، به نظر منطقی می رسد که نتیجه بگیریم که دومی دارای رطوبت بحرانی بالاتری است - یعنی خشک شدن آن دشوارتر است. شکل 11.سینتیک خشک کردن در تاسیسات تورب برای لیگنیت یونانی. شکل 12.کل مصرف انرژی به ازای هر کیلوگرم آب حذف شده در طول خشک شدن زغال سنگ یونانی در تاسیسات توربد. شکل 13وشکل 14به ترتیب، سینتیک خشک کردن را در نصب توربد و کل مصرف انرژی به ازای هر کیلوگرم آب حذف شده برای زغال سنگ قهوه ای رومانیایی نشان می دهد. از نظر سینتیک خشک شدن زغال سنگ قهوه ای رومانیایی (شکل 13) را می توان یک نوع متوسط ​​در نظر گرفت که در مقایسه با زغال سنگ یونانی سریعتر خشک می شود و در مقایسه با زغال سنگ لهستانی کندتر. نمونه زغال سنگ قهوه ای رومانیایی کمترین میزان رطوبت اولیه را در بین تمام نمونه های آزمایش شده نشان داد. از نظر مصرف انرژی ویژه، زغال سنگ رومانیایی رفتاری مشابه زغال سنگ یونانی نسبت به زمانی که افزایش شدید شروع شد نشان داد.شکل 14). سینتیک خشک کردن، در نصب تورب و مصرف انرژی کل به ازای هر کیلوگرم آب حذف شده، برای زغال سنگ قهوه ای استرالیا درشکل 15وشکل 16. شکل 13.سینتیک خشک کردن در تاسیسات تورب برای لیگنیت رومانیایی. شکل 14.مصرف انرژی به ازای هر کیلوگرم آب حذف شده در طول خشک شدن زغال سنگ رومانیایی در تاسیسات تورب. شکل 15.سینتیک خشک کردن در تاسیسات تورب برای لیگنیت استرالیایی. شکل 16.مصرف انرژی به ازای هر کیلوگرم آب حذف شده در طول خشک کردن زغال سنگ قهوه ای استرالیا در تاسیسات تورب. داده های ارائه شده درشکل 17نشانی از زمان اقامت لازم برای دستیابی به رطوبت 20٪ به استثنای زغال سنگ قهوه ای استرالیا را نشان می دهد. در این حالت زمان خشک شدن لازم برای به دست آوردن رطوبت نهایی 35 درصد نشان داده شده است. زغال سنگ قهوه ای استرالیا معمولاً در مقایسه با نمونه های دیگر به زمان ماندگاری بسیار بالاتری نیاز دارد. شکل 17.زمان خشک کردن مورد نیاز برای دستیابی به رطوبت نهایی برای لیگنیت های آزمایش شده با منشأهای مختلف در نصب توربد. شکل 18میانگین مصرف انرژی مورد نیاز برای دستیابی به رطوبت 20٪ برای انواع آزمایش شده از زغال سنگ قهوه ای در نصب توربد را خلاصه می کند (به استثنای زغال سنگ قهوه ای استرالیا، که برای آن انرژی برای خشک شدن تا 35٪ برای محتوای رطوبت داده شده است). داده های ارائه شده درشکل 18کمی بینش را ارائه می دهد که می تواند به بهینه سازی فرآیند خشک کردن برای خشک کن زغال سنگ بر اساس طراحی بستر حلقوی کمک کند. میانگین کل مصرف انرژی به ازای هر کیلوگرم آب حذف شده در طول فرآیند خشک کردن را نشان می دهد. یک میانگین گرفته می شود، زیرا مصرف انرژی در کل فرآیند از نقطه نظر عملی مورد توجه است. زغال سنگ قهوه ای استرالیا بر خلاف سایر زغال سنگ های آزمایش شده بود، با رطوبت اولیه نزدیک به 65٪ و مقدار خاکستر بسیار کم، کمی کمتر از 2٪ (نگاه کنید بهجدول 1). ثابت شد که این زغال سنگ خشک کردن سخت ترین است (نگاه کنید بهشکل 15) و برای رسیدن به رطوبت نهایی قابل مقایسه با رطوبت سایر لیگنیت ها به طولانی ترین زمان نیاز دارد. به طور کلی، محتوای رطوبت نهایی (مربوط به مقدار رطوبت تعادلی در دمای هوای خشک شدن) برای هر یک از دمای خشک کردن در مورد زغال سنگ استرالیا بالاترین بود. شکل 18.میانگین مصرف انرژی مورد نیاز برای دستیابی به رطوبت 20 درصد برای انواع آزمایش شده از زغال سنگ قهوه ای در نصب توربد (* مصرف انرژی برای زغال سنگ قهوه ای استرالیا برای رطوبت نهایی 35 درصد به دلیل رطوبت اولیه نسبتاً بالا داده می شود). 4. بحث خشک کردن زغال سنگ، در خشک کن بستر حلقوی، با کاهش اندازه ذرات منفرد دنبال می شود که منجر به تغییر قابل توجهی در توزیع اندازه می شود. روشن است، با نگاه کردن بهشکل 4، که مقدار مشخصی ذرات ریزتر در طول فرآیند خشک کردن تولید می شود. نتایج بدست آمده توسط Stokie و همکاران. برای همان نوع زغال سنگ کمی متفاوت بود، یعنی ساییدگی بسیار کمتر بود (شکل 5). طبق گفته استوکی و همکاران، در بستر سیال. [19]، اثر مقیاس معنی دار بود، زیرا آزمایش با نمونه 10 گرمی منجر به ساییدگی نشد، در حالی که آزمایش با یک نمونه 3 کیلوگرمی تفاوت هایی را بین d50 نمونه لیگنیت تر و خشک نشان داد.شکل 5). از آنجایی که حجم نمونه مورد استفاده برای این مطالعه مشابه (2.5 کیلوگرم) بود، می توان بیان کرد که اثر ساییدگی در حین خشک شدن در بستر حلقوی در مقایسه با یک بستر سیال معمولی بسیار بیشتر است. این می تواند به عنوان تأیید درجه بالاتر تلاطم در بستر حلقوی استفاده شود. با نگاهی به نمونه هایی از اثر زغال سنگ یونان و استرالیا خشک کردن (شکل 6وشکل 7به ترتیب) مشاهده این که ذرات ریز عموماً پس از خشک شدن در بستر حلقوی رطوبت نسبتاً بالاتری از خود نشان می دهند نسبتاً آسان است. به نظر قابل قبول است که فرض کنیم این به دلیل حباب شدن ذرات ریز به بیرون از بستر حلقوی است، زمانی که چگالی ذره با خشک شدن کاهش می یابد، بنابراین سرعت نهایی ذره خاص کاهش می یابد. بیشترین تفاوت برای زغال سنگ استرالیا به دست آمد که در مقایسه با سایر انواع زغال سنگ، میزان خاکستر بسیار کمتری نیز داشت. به نظر قابل قبول است که فرض کنیم محتوای خاکستر کم با چگالی واقعی کمتر ذرات مطابقت دارد. حباب مشاهده شده زمان ماندن ذرات را کاهش داد که مانع از خشک شدن ذرات ریز شد. بدیهی است دمای پایین ماده خشک کننده در بستر حلقوی، که با تبخیر کاهش می یابد، سرعت آن را به اندازه ای کاهش می دهد که از دست دادن ریزه های مرطوب به حداقل برسد، که به وضوح درشکل 7. در برخی از موارد (شکل 7همچنین ذرات زغال سنگ قهوه ای استرالیایی با قطر نسبتاً نزدیک به اندازه بالا، رطوبت بالاتر از میانگین کل نمونه را نشان دادند. از سوی دیگر این را باید به زمان خشک شدن ناکافی نسبت داد، که نتیجه رطوبت اولیه قابل توجه بالا از زغال سنگ بود. در مورد ذرات درشت زمان ماند بالاتری برای دستیابی به رطوبت مشابه ذرات با اندازه متوسط ​​لازم است. یکی دیگر از عواملی که نقش مهمی در تغییر توزیع اندازه ذرات نمونه خشک شده ایفا می کند، انقباض ذرات در طول فرآیند خشک شدن است - همانطور که قبلا در نشان داده شده است.شکل 4. این رفتار می تواند باعث کوچک شدن ذرات بزرگتر شود، بنابراین با در نظر گرفتن توزیع اندازه تجمعی، سهم کل ذرات ریز افزایش می یابد. از سوی دیگر، منطقی است که انتظار داشته باشیم انقباض ذرات به دلیل افزایش چگالی برای همان جرم خشک ذره، ناشی از کاهش حجم ذره، اثر فوق الذکر حباب زودرس ذرات ریز را متعادل کند. ترک های سازه به وضوح در تصاویر SEM با بزرگنمایی بالاتر (1500×) قابل مشاهده است. هنگامی که همان نمونه در کوره صدا خفه کن آزمایشگاهی (روی سینی) خشک شد، این ترک ها ظاهر نشدند. بنابراین، به نظر می رسد این نتیجه گیری قابل قبول است که ترک ها ناشی از تبخیر خود آب نبوده، بلکه بیشتر به دلیل اصل کار بستر ایجاد شده است. بنابراین ساییدگی و از هم پاشیدگی ذرات می تواند به عنوان یکی از عوامل مؤثر بر تغییر در توزیع اندازه ذرات زغال سنگ قهوه ای خشک شده در نظر گرفته شود. با توجه به تضعیف ساختار ذرات خشک شده، به طور منطقی می توان انتظار داشت که آسیاب پذیری زغال سنگ قهوه ای خشک شده مطمئناً در مقایسه با ماده اولیه مرطوب مربوطه افزایش یابد. علاوه بر این، درجه تغییرات بین